реферат
Главная

Рефераты по зарубежной литературе

Рефераты по логике

Рефераты по маркетингу

Рефераты по международному публичному праву

Рефераты по международному частному праву

Рефераты по международным отношениям

Рефераты по культуре и искусству

Рефераты по менеджменту

Рефераты по металлургии

Рефераты по муниципальному праву

Рефераты по налогообложению

Рефераты по оккультизму и уфологии

Рефераты по педагогике

Рефераты по политологии

Рефераты по праву

Биографии

Рефераты по предпринимательству

Рефераты по психологии

Рефераты по радиоэлектронике

Рефераты по риторике

Рефераты по социологии

Рефераты по статистике

Рефераты по страхованию

Рефераты по строительству

Рефераты по схемотехнике

Рефераты по таможенной системе

Сочинения по литературе и русскому языку

Рефераты по теории государства и права

Рефераты по теории организации

Рефераты по теплотехнике

Рефераты по технологии

Рефераты по товароведению

Рефераты по транспорту

Рефераты по трудовому праву

Рефераты по туризму

Рефераты по уголовному праву и процессу

Рефераты по управлению

Курсовая работа: Расчет и конструирование многопустотной панели покрытия ПК63.15-6Ат800

Курсовая работа: Расчет и конструирование многопустотной панели покрытия ПК63.15-6Ат800

Расчет и конструирование многопустотной панели покрытия ПК63.15-6Ат800

1.  Исходные данные

Для изготовления панели принимаем:

Бетон кл. С12/15 (кл.В15); fск=7,7Мпа; fсtк=0,67Мпа; . Продольную арматуру – из стали класса S400; Rs=365Мпа; и поперечную арматуру из S240; Rs=225Мпа; армирование – сварными сетками в верхней и нижней полках из проволоки класса Вр-I Rs=365Мпа.

2. Нагрузки , Н/м2.

п/п

Вид и расчет нагрузки Постоянная Коэф. перегрузки Расчетная
1 Постоянная
2 слоя изопласта 100 1,1 110

Цем.-песчаная стяжка толщ.20мм

0,02х18000=

360 1,3 468

Утеплитель плиты пенополистирольные Y=35кг/м3 толщ. 300мм

350х0,3=

105 1,1 116

Ж..-бет. пустотная плита т.220мм

Вес плиты/площадь

=41900/1,49х8,98=

3130 1,1 3440
Итого 3695 4140
2 Временная снег 800 1,5 1200
Всего 4495 5340

Полная нагрузка при расчете панелей   qн=4495     qр=5340            

Определение нагрузок и усилий

1п.м. панели шириной 150см нагрузка равна, Н/м:

qн=4495х1,5=6740Н/м;                   qр=5340х1,5=8010Н/м.

l0=6280-24/2=6160мм;


Расчетный изгибающий момент от полной нагрузки:

Максимальная поперечная сила на опоре от расчетной нагрузки:

Q=

Расчетная схема

3.  Расчетные данные для подбора сечений.

Панель рассчитываем, как балку прямоугольного сечения с заданными размерами bхh=15х22см, где b – номинальная ширина и h- высота панели. В расчете поперечное сечение пустотной панели приводим к эквивалентному двутавровому сечению. Заменяем площадь пустот прямоугольниками той же площади и того же момента инерции. Вычисляем:

h1=0.9d=0.9х15,9=14,3см;

hn=


Приведенная толщина ребер b=147-7 14.3=46.9см

Расчетная ширина сжатой полки

4. Расчет по прочности нормальных сечений.

Предварительно проверяем высоту сечения панели перекрытия из условия обеспечения прочности при соблюдении необходимой жесткости:

h=

где qн=qн+рн=3695+800=4495Н/м2

Принятая высота сечения h=22см достаточна.

Отношение h=3.8/22=0.173в расчет вводим всю ширину полки


Вычисляем по формуле:

А0=

где h0=h-a=22-3=19cм

по табл. 2.11 находим =0,1;

Высота сжатой зоны

нейтральная ось проходит в пределах сжатой зоны полки.

Площадь продольной арматуры.

Аs=

Принимаем 6 Æ10S400 с Аs=4,71см,

а также учитываем сетку 200/250/5/4 ГОСТ 8478-66) Аs.прод.=7 0,116=1,37см2, всего Аs=1.37+4,71=6,08см2, стержни Æ12мм распределяем по 2 в крайних ребрах и по1 в 2х средних ребрах.

5. Расчет по прочности наклонных сечений.

Проверяем условие:

Q≤0.35xfскxγbxbxh0

Q=24600Н<0.35х13.5(100)х0.85х46.9х19=358000Н,

условие удовлетворяется, размеры сечения достаточны.

Проверяем условие необходимости постановки поперечной арматуры для многопустотных панелей по формуле:


Q

Q=24600H<k1 fсtк y=0.60.67(100)0.946.919=32240H,

следовательно количество поперечной арматуры по расчету не требуется.

Поперечную арматуру предусматриваем по конструктивным условиям, располагая ее с шагом не более:

назначаем поперечные стержни диаметром 6мм, класса S240 через 10см у опор на участках длиной ¼ пролета. В конце этих участков, т.е. на расстоянии 5,98/4=1,5м от опоры. В средней части панели для связи продольной арматуры ставим поперечные стержни через 0,5м.

Проверяем прочность наклонного сечения у опоры:

усилие на единицу длины панели, воспринимаемое поперечными стержнями:

где As=0.2833=0.849см2 (для Æ6S240 в трех каркасах).

Поперечная сила, воспринимаемая бетоном и поперечными стержнями:

значит прочность наклонного сечения обеспечена.


6. Определение прогибов.

Момент в середине пролета равен: от полной нормативной нагрузки:

от постоянной нагрузки

от кратковременной нагрузки

Определяем прогиб панели приближенным методом, используя значения

Для этого предварительно определяем  при  и арматуре класса S400

Общая оценка деформативности панели по формуле:

т.к.

условие не удовлетворяется, требуется расчет прогибов.

Прогиб в середине пролета панели по формуле:


где - кривизна в середине пролета панели по формуле:

здесь коэфф. к1.кр=0,58; к1дл.=0,48; к2дл=0,39; при  и  для двутавровых сечений.

Вычисляем прогиб:

 что меньше

для элементов перекрытий с плоским потолком

 см. табл.8.2.2 – 3см.

7. Расчет панели по раскрытию трещин.

Панель перекрытия относится к третьей категории трещиностойкойсти, как элемент, эксплуатируемый в закрытом помещении и армированный стержнями класса S400. Предельно допустимая ширина раскрытия трещин ат.кр.=0,4мм и ат.дл.=0,3мм.

Для элементов третьей категории трещиностойкойсти, рассчитываемых по раскрытию трещин, нормальных к продольной оси, при действии кратковременных и длительных нагрузок должно соблюдаться условие:

ат.дл.=ат.1-ат.2+ат.3<ат.пред.


где (ат.1-ат.2) – приращение ширины раскрытия трещин в результате кратковременного увеличения нагрузки от постоянной и длительной до полной; ат.3-ширина раскрытия трещин от длительного действия постоянных и длительных нагрузок.

Ширину раскрытия трещин определяем:

где k1=1 – как для изгибающих элементов;

  - для стержневой арматуры периодического профиля;

d=1.0 см по расчету

Еа=2,1 105 Мпа – для стали кл.S 400

kc=1.0, т.к. с=3см<0,2h=0.2h=0.222=4.4см;

сД=1,0 – при кратковременных нагрузках;

сД=1,5 – при постоянных и длительных нагрузках.

Определяем Z1:


Здесь 1=0,55;  h0=19см;

Находим

Значения L от действия всей нагрузки:

Тоже, от действия постоянной и длительной нагрузки:

Вычисляем  при кратковременном действии всей нагрузки:

Продолжаем расчет как тавровых сечений.

Величина


Упругопластический момент сопротивления ж.-бет. таврового сечения после образования трещин:

Wa=As Z1=6.0817.1=104см3

Расчет по длительному раскрытию трещин:

Мдл=26290Нм.

Напряжение в растянутой арматуре при действии постоянных и длительных нагрузок:

Ширина раскрытия трещин от действия постоянной и длительной нагрузок при сД=1,5

Расчет по кратковременному раскрытию трещин:

Мн=31980 Нм; Мдл=26290 Нм;

ат= ат1- ат2+ ат3; где ат3=0,11 мм.

Напряжение в растянутой арматуре при совместном действии всех нагрузок:


Приращение в растянутой арматуре при совместном действии всех нагрузок:

Приращение напряжения от кратковременного увеличения нагрузки от длительно действующей до ее полной величины:

Соответствующее приращение ширины раскрытия трещин при сД=1

Ширина раскрытия трещин при совместном действии всех нагрузок:

аТ=0,11+0,021=0,123мм < ат.кр=0,3м, т.е. условие удовлетворяется.

См. табл.8.1 пункт б акр.=0.3мм

8. Проверка плиты на монтажные нагрузки.

Панель имеет четыре монтажные петли из стали класса S240, расположенные на расстоянии 70см от концов панели. С учетом коэффициента динамичности qД=1,5 расчетная нагрузка от собственного веса панели равна

q=qД2*1.1*2750*1.19=7200н/м

где gn=hпр*γ=0,11*25000=2750н/м2 – собственный вес панели; hпр- приведенная толщина панели; γ – плотность бетона, н/м3


а) Расчетная схема

Отрицательный изгибающий момент консольной части панели:

M=q*l12/2=7200*0.72/2=1770Н*м

Этот момент воспринимается продольной монтажной арматурой каркасов.

Полагая, что Z1=0.9h0; требуемая площадь сечения указанной арматуры составляет

:

Что значительно меньше принятой конструктивно арматуры 3Ø6 S240 c Аа=0,85см2



© 2011 Онлайн база рефератов, курсовых работ и дипломных работ.